сопротивление бетона б20

Бетон в Москве

В настоящее время наш рабочий день закончен. Оставьте свой телефон и мы перезвоним в удобное для вас время! Ваша заявка в обработке. Наш менеджер в скором времени свяжется с Вами! Производство и доставка бетона по Москве и области.

Сопротивление бетона б20 площадь бетона калькулятор

Сопротивление бетона б20

В качестве ненапрягаемой арматуры железобетонных конструкций допускается применять арматуру класса А- III в для продольной растянутой арматуры в вязаных каркасах и сетках. В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных конструкций следует применять:. В конструкциях до 12 м включ. В качестве напрягаемой арматуры предварительно напряженных железобетонных элементов, находящихся под воздействием газов, жидкостей и сыпучих тел, следует применять:.

В настоящих нормах в дальнейшем в случаях, когда нет необходимости указывать конкретный вид стержневой арматуры горячекатаной, термомеханически упрочненной , при ее обозначении используется обозначение соответствующего класса горячекатаной арматурной стали например, под классом А- V подразумевается арматура классов A - V , Ат- V , Ат- V К и Ат- V СК.

Указанные контролируемые характеристики арматуры принимаются в соответствии с государственными стандартами или техническими условиями на арматурную сталь и гарантируются с вероятностью не менее 0, Нормативные сопротивления R sn для основных видов стержневой и проволочной арматуры приведены соответственно в табл. Расчетные сопротивления арматуры растяжению R s для предельных состояний первой и второй групп определяются по формуле.

Расчетные сопротивления арматуры растяжению с округлением для основных видов стержневой и проволочной арматуры при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы приведены соответственно в табл. Коэффициент надежности по арматуре g s при расчете конструкций по предельным состояниям. Расчетные сопротивления арматуры сжатию R sc , используемые при расчете конструкций по предельным состояниям первой группы, при наличии сцепления арматуры с бетоном следует принимать по табл.

В тех случаях, когда по каким-либо соображениям ненапрягаемая арматура классов выше А- III используется в качестве расчетной поперечной арматуры хомутов и отогнутых стержней , ее расчетные сопротивления R sw принимаются как для арматуры класса А- III.

Расчетные сопротивления арматуры для предельных состояний первой группы снижаются или повышаются путем умножения на соответствующие коэффициенты условий работы g si , учитывающие либо опасность усталостного разрушения, неравномерное распределение напряжений в сечении, условия анкеровки, низкую прочность окружающего бетона и т. Расчетные сопротивления поперечной арматуры хомутов и отогнутых стержней R sw снижаются по сравнению с R s путем умножения на коэффициенты условий работы g s 1 и g s 2 :.

При расчете конструкций из бетона этих видов на нагрузки, указанные в поз. Расчетные сопротивления растяжению поперечной арматуры хомутов и отогнутых стержней R sw с учетом указанных коэффициентов условий работы g s 1 и g s 2 приведены в табл. Кроме того, расчетные сопротивления R s , R sc , R sw в соответствующих случаях следует умножать на коэффициенты условий работы арматуры согласно табл. Длину зоны передачи напряжений l p для напрягаемой арматуры без анкеров следует определять по формуле.

К значению R bp при необходимости вводятся коэффициенты условий работы бетона, кроме g s 2. Здесь s sp принимается с учётом первых потерь по поз. В элементах из мелкозернистого бетона группы Б и из легкого бетона при пористом мелком заполнителе кроме классов В7,5-В12,5 значения w p и l p увеличиваются в 1,2 раза против приведенных в табл.

Зона передачи напряжений для арматуры без анкеров и зона анкеровки ненапрягаемой арматуры. Коэффициенты g s 3 и g s 4 по поз. Коэффициент g s 5 по поз. В формулах поз. Коэффициент условий работы арматуры g s 3 при многократном повторении нагрузки с коэффициентом асимметрии цикла r s , равным. Обозначения, принятые в табл. При расчете изгибаемых элементов из тяжелого бетона с ненапрягаемой арматурой для продольной арматуры принимается:. Коэффициент условий работы арматуры g s 4 при многократном повторении нагрузки и коэффициенте асимметрии цикла r s , равном.

Группы сварных соединений, приведенные в настоящей таблице, включают следующие типы сварных соединений по ГОСТ , допускаемые для конструкций, рассчитываемых на выносливость:. В таблице даны значения g s 4 для арматуры диаметром до 20 мм. Коэффициенты условий работы g s 9 при арматуре. Коэффициенты для определения длины зоны передачи напряжений l p напрягаемой арматуры, применяемой без анкеров.

Для элементов из легкого бетона классов В7,5-В12,5 значения w p и l p увеличиваются в 1,4 раза против приведенных в настоящей таблице. При мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для стержневой арматуры периодического профиля значения w p и l p увеличиваются в 1,25 раза. При диаметре стержней свыше 18 мм мгновенная передача усилий не допускается. Для стержневой арматуры периодического профиля всех классов значение l p принимается не менее 15 d. Начало зоны передачи напряжений при мгновенной передаче усилия обжатия на бетон для проволочной арматуры за исключением высокопрочной проволоки класса Вр- II с внутренними анкерами по длине заделки принимается на расстоянии 0,25 l p от торца элемента.

Значения модуля упругости арматуры Е s принимаются по табл. Расчет по прочности бетонных элементов должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси. В зависимости от условий работы элементов они рассчитываются без учета, а также с учетом сопротивления бетона растянутой зоны. Без учета сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет внецентренно сжатых элементов, указанных в п.

Сопротивление бетона сжатию условно представляется напряжениями, равными R b , равномерно распределенными по части сжатой зоны сечения - условной сжатой зоне черт. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого бетонного элемента, рассчитываемого по прочности без учета сопротивления бетона растянутой зоны. С учетом сопротивления бетона растянутой зоны производится расчет элементов, указанных в п.

При этом принимается, что достижение предельного состояния характеризуется разрушением бетона растянутой зоны появлением трещин. Предельные усилия определяются исходя из следующих предпосылок черт. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого внецентренно сжатого бетонного элемента, рассчитываемого по прочности с учетом сопротивления бетона растянутой зоны.

В случаях, когда вероятно образование наклонных трещин например, элементы двутаврового и таврового сечений при наличии поперечных сил , должен производиться расчет бетонных элементов из условий и с заменой расчетных сопротивлений бетона для предельных состояний второй группы R b , ser и R bt , ser соответствующими значениями расчетных сопротивлений бетона для предельных состояний первой группы R b и R bt. Кроме того, должен производиться расчет элементов на местное действие нагрузки смятие согласно указаниям п.

При расчете внецентренно сжатых бетонных элементов должен приниматься во внимание случайный эксцентриситет продольного усилия е а , определяемый согласно указаниям п. В случае расчета из плоскости эксцентриситета продольного усилия значение е 0 принимается равным значению случайного эксцентриситета. Применение бетонных внецентренно сжатых элементов за исключением случаев, предусмотренных п. Во внецентренно сжатых бетонных элементах в случаях, указанных в п.

Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов см. Внецентренно сжатые бетонные элементы, в которых появление трещин не допускается по условиям эксплуатации, независимо от расчета из условия 12 должны быть проверены с учетом сопротивления бетона растянутой зоны см. Расчет внецентренно сжатых бетонных элементов указанных в п. W pl - момент сопротивления сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций растянутого бетона, определяемый в предположении отсутствия продольной силы по формуле.

Значение коэффициента h , учитывающего влияние прогиба на значение эксцентриситета продольного усилия е 0 , следует определять по формуле. М - момент относительно растянутой или наименее сжатой грани сечения от действия постоянных, длительных и кратковременных нагрузок;. М l - то же, от действия постоянных и длительных нагрузок;.

Расчетная длина l 0 внецентренно сжатых бетонных элементов. Обозначение, принятое в табл. Расчет элементов бетонных конструкций на местное сжатие смятие должен производиться согласно указаниям пп. Расчет изгибаемых бетонных элементов см. W pl - определяется по формуле 16 ; для элементов прямоугольного сечения W pl принимается равным:. Расчет по прочности железобетонных элементов должен производиться для сечений, нормальных к их продольной оси, а также для наклонных к ней сечений наиболее опасного направления.

При наличии крутящих моментов следует проверить прочность пространственных сечений, ограниченных в растянутой зоне спиральной трещиной наиболее опасного из возможных направлений. Кроме того, следуют производить расчет элементов на местное действие нагрузки смятие, продавливание, отрыв. Предельные усилия в сечении, нормальном к продольной оси элемента, следует определять исходя из следующих предпосылок:.

Для тяжелого, легкого и поризованного бетонов, подвергнутых автоклавной обработке, коэффициент a снижается на 0,05;. Для конструкций из ячеистого и поризованного бетонов во всех случаях значение принимается равным МПа. Значения x R , определяемые по формуле 25 , для элементов из ячеистого бетона следует принимать не более 0,6. Для случая центрального растяжения, а также внецентренного растяжения продольной силой, расположенной между равнодействующими усилий в арматуре, значение g s 6 принимается равным h.

При наличии сварных стыков в зоне элемента с изгибающими моментами, превышающими 0,9 M max где M max - максимальный расчетный момент , значение коэффициента g s 6 для арматуры классов А-IV и А-V принимается не более 1,10, а классов А- VI и Ат- VII - не более 1, Для напрягаемой арматуры, расположенной в сжатой зоне при действии внешних сил или в стадии обжатия и имеющей сцепление с бетоном, расчетное сопротивление сжатию R sc см.

Расчет прямоугольных сечений изгибаемых элементов, указанных в п. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси изгибаемого железобетонного элемента, при расчете его по прочности. Положение границы сжатой зоны в сечении изгибаемого железобетонного элемента. При расчете внецентренно сжатых железобетонных элементов необходимо учитывать случайный начальный эксцентриситет согласно указаниям п.

Расчет прямоугольных сечений внецентренно сжатых элементов, указанных в п. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно сжатого железобетонного элемента, при расчете его по прочности. Расчет элементов сплошного сечения из тяжелого и мелкозернистого бетонов с косвенным армированием следует производить согласно указаниям пп. Значения R b , red определяются по формулам:. А ef - площадь сечения бетона, заключенного внутри контура сеток;.

Для элементов из мелкозернистого бетона значение коэффициента j следует принимать не более единицы. Площади сечения стержней сетки на единицу длины в одном и другом направлении не должны различаться более чем в 1,5 раза;. Значения коэффициентов армирования, определяемые по формулам 49 и 53 , для элементов из мелкозернистого бетона следует принимать не более 0, При определении граничного значения относительной высоты сжатой зоны для сечений с косвенным армированием в формулу 25 вводится.

Значение s sc , u в формуле 25 для элементов с высокопрочной арматурой принимается равным:. При учете влияния прогиба на несущую способность элементов с косвенным армированием следует пользоваться указаниями п. Значение N cr , полученное по формуле 58 , должно быть умножено на коэффициент где с ef равно высоте или диаметру учитываемой части бетонного сечения, а при определении d e , min второй член правой части формулы 22 заменяется на где.

Косвенное армирование учитывается в расчете при условии, что несущая способность элемента, определенная согласно указаниям настоящего пункта вводя в расчет А ef и R b , red , превышает его несущую способность, определенную по полному сечению А и значению расчетного сопротивления бетона R b без учета косвенной арматуры. Кроме того, косвенное армирование должно удовлетворять конструктивным требованиям п. При расчете внецентренно сжатых элементов с косвенным армированием наряду с расчетом по прочности согласно указаниям п.

Расчет производится согласно указаниям пп. При учете влияния гибкости следует пользоваться указаниями п. При расчете внецентренно сжатых элементов следует учитывать влияние прогиба на их несущую способность, как правило, путем расчета конструкций по деформированной схеме см. При этом условная критическая сила в формуле 19 для вычисления h принимается равной:. Если изгибающие моменты или эксцентриситеты от действия полной нагрузки и от действия постоянных и длительных нагрузок имеют разные знаки, то следует учитывать указания п.

Для элементов из мелкозернистого бетона группы Б в формулу 58 вместо значения 6,4 подставляется значение 5,6. При расчете из плоскости действия изгибающего момента эксцентриситет продольной силы е 0 принимается равным значению случайного эксцентриситета см. Расчетную длину l 0 внецентренно сжатых железобетонных элементов рекомендуется определять как для элементов рамной конструкции с учетом ее деформированного состояния при наиболее невыгодном для данного элемента расположении нагрузки, принимая во внимание неупругие деформации материалов и наличие трещин.

Для элементов наиболее часто встречающихся конструкций допускается принимать расчетную длину l 0 равной:. При расчете сечений центрально-растянутых железобетонных элементов должно соблюдаться условие. Расчет прямоугольных сечений внецентренно растянутых элементов, указанных в п.

Расчетная длина l 0 колонн одноэтажных зданий при расчете их в плоскости. Н - полная высота колонны от верха фундамента до горизонтальной конструкции стропильной или подстропильной распорки в соответствующей плоскости;. Н 1 - высота подкрановой части колонны от верха фундамента до низа подкрановой балки;.

Н 2 - высота надкрановой части колонны от ступени колонны до горизонтальной конструкции в соответствующей плоскости. При наличии связей до верха колонн в зданиях с мостовыми кранами расчетная длина надкрановой части колонн в плоскости оси продольного ряда колонн принимается равной Н 2. Расчет сечений в общем случае черт.

М - в изгибаемых элементах - проекция момента внешних сил на плоскость, перпендикулярную прямой, ограничивающей сжатую зону сечения;. L - длина арки вдоль ее геометрической оси; при расчете из плоскости арки - длина арки между точками ее закрепления из плоскости арки;. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси внецентренно растянутого железобетонного элемента, при расчете его по прочности.

Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси железобетонного элемента, в общем случае расчета по прочности. I- I - плоскость, параллельная плоскости действия изгибающего момента, или плоскость, проходящая через точки приложения продольной силы и равнодействующих внутренних сжимающих и растягивающих усилий; 1 - точка приложения равнодействующей усилий в сжатой арматуре и в бетоне сжатой зоны; 2 - точка приложения равнодействующей усилий в растянутой арматуре.

S b - статический момент площади сечения сжатой зоны бетона относительно соответствующий из указанных осей, при этом в изгибаемых элементах положение оси принимается таким. S si - статический момент площади сечения i -го стержня продольной арматуры относительно соответствующей из указанных осей;. Высота сжатой зоны х и напряжение s si определяются из совместного решения уравнений:. В уравнении 66 знак «минус» перед N принимается для внецентренно сжатых элементов, знак «плюс» - для внецентренно растянутых.

Кроме того, для определения положения границы сжатой зоны при косом изгибе требуется соблюдение дополнительного условия параллельности плоскости действия моментов внешних и внутренних сил, а при косом внецентренном сжатии или растяжении - условия, что точки приложения внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и арматуре и равнодействующей усилий в растянутой арматуре либо внешней продольной силы, равнодействующей сжимающих усилий в бетоне и равнодействующей усилий во всей арматуре должны лежать на одной прямой см.

В случае, когда найденное по формуле 68 напряжение в арматуре превышает R si без учета коэффициента g s 6 , в условия 65 и 66 подставляется значение s si , равное R si с учетом соответствующих коэффициентов условий работы, в том числе g s 6 см. Напряжение s si вводится в расчетные формулы со своим знаком, полученным при расчете по формулам 67 и 68 , при этом необходимо соблюдать следующие условия:. A si - площадь сечения i -го стержня продольной арматуры;.

МПа, - при определении x eli ;. Значения D s spi и коэффициента b определяются:. Расчет железобетонных элементов по наклонным сечениям должен производиться для обеспечения прочности:. Расчет железобетонных элементов на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной полосе между наклонными трещинами должен производиться из условия.

Коэффициент j w 1 , учитывающий влияние хомутов, нормальных к продольной оси элемента, определяется по формуле. Расчет железобетонных элементов с поперечной арматурой черт. Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие поперечной силы.

Поперечная сила Q в условии 75 определяется от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения. Поперечное усилие Q b , воспринимаемое бетоном, определяется по формуле. Коэффициент j b 2 , учитывающий влияние вида бетона, принимается равным для бетона:. Коэффициент j f , учитывающий влияние сжатых полок в тавровых и двутавровых элементах, определяется по формуле. Коэффициент j n , учитывающий влияние продольных сил, определяется по формулам:.

Значение Q b , вычисленное по формуле 76 , принимается не менее. При расчете железобетонных элементов с поперечной арматурой должна быть также обеспечена прочность по наклонному сечению в пределах участка между хомутами, между опорой и отгибом и между отгибами. Поперечные усилия Q sw и Q s , inc определяются как сумма проекций на нормаль к продольной оси элемента предельных усилий соответственно в хомутах и отгибах, пересекающих опасную наклонную трещину.

Расчет железобетонных элементов без поперечной арматуры на действие поперечной силы для обеспечения прочности по наклонной трещине должен производиться по наиболее опасному наклонному сечению из условия. Коэффициенты j b 3 и j n , а также значения Q и с в условии 84 определяются согласно указаниям п.

При отсутствии в рассматриваемой зоне действия поперечных сил нормальных трещин, т. Расчет железобетонных элементов с наклонными сжатыми гранями черт. При этом в качестве рабочей высоты в пределах рассматриваемого наклонного сечения в расчет вводятся: для элементов с поперечной арматурой - наибольшее значение h 0 , для элементов без поперечной арматуры - среднее значение h 0. При определении длины l sup следует учитывать особенности передачи нагрузки при различных схемах опирания конструкций на консоли свободно опертые или защемленные балки, расположенные вдоль вылета консоли; балки, расположенные поперек вылета консоли, и т.

Коэффициент j b 2 , учитывающий влияние хомутов, расположенных по высоте консоли, определяется по формуле. Поперечное армирование коротких консолей колонн должно удовлетворять требованиям п. Расчет железобетонных элементов на действие изгибающего момента черт. Момент М в условии 88 определяется от внешней нагрузки, расположенной по одну сторону от рассматриваемого наклонного сечения, относительно оси, перпендикулярной плоскости действия момента и проходящей через точку приложения равнодействующей усилий N b в сжатой зоне.

Схема усилий в сечении, наклонном к продольной оси железобетонного элемента, при расчете его по прочности на действие изгибающего момента. Моменты М s , М sw и М s , inc определяются как сумма моментов относительно той же оси от усилий соответственно в продольной арматуре, хомутах и отгибах, пересекающих растянутую зону наклонного сечения.

При определении усилий в арматуре, пересекающей наклонное сечение, следует учитывать ее анкеровку за наклонным сечением. Высота сжатой зоны наклонного сечения определяется из условия равновесия проекций усилий в бетоне сжатой зоны и в арматуре, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, на продольную ось элемента.

Расчет наклонных сечений на действие момента производится в местах обрыва или отгиба продольной арматуры, а также в приопорной зоне балок и у свободного края консолей. Кроме того, расчет наклонных сечений на действие момента производится в местах резкого изменения конфигурации элемента подрезки и т. На приопорных участках элементов момент М s , воспринимаемый продольной арматурой, пересекающей растянутую зону наклонного сечения, определяется по формуле.

При отсутствии у продольной арматуры анкеровки расчетные сопротивления арматуры растяжению R s в месте пересечения ею наклонного сечения принимаются сниженными согласно поз. Для конструкций из ячеистого бетона усилия в продольной арматуре должны определяться по расчету только с учетом работы поперечных анкеров на приопорных участках. Момент М sw , воспринимаемый хомутами, нормальными к продольной оси элемента, с равномерным шагом в пределах растянутой зоны рассматриваемого наклонного сечения, определяется по формуле.

При расчете пространственных сечений усилия определяются исходя из следующих предпосылок:. При этом значение R b для бетона классов выше В30 принимается как для бетона класса В Расчет по прочности пространственных сечений черт. Схема усилий в пространственном сечении железобетонного элемента, работающего на изгиб с кручением, при расчете его по прочности.

Расчет должен производиться для трех расчетных схем расположения сжатой зоны пространственного сечения:. В формуле 92 значения c и j q , характеризующие соотношение между действующими усилиями Т , М и Q , принимаются:. Крутящий момент Т , изгибающий момент М и поперечная сила Q принимаются в сечении, нормальном к продольной оси элемента и проходящем через центр тяжести сжатой зоны пространственного сечения.

Значения коэффициента j w , характеризующего соотношение между поперечной и продольной арматурой, определяются по формуле. M u - предельный изгибающий момент, воспринимаемый нормальным сечением элемента. Q sw , Q b - определяются согласно указаниям п. При расчете на местное сжатие смятие элементов без поперечного армирования должно удовлетворяться условие. R b , loc - расчетное сопротивление бетона смятию, определяемое по формуле. R b , R bt - принимаются как для бетонных конструкций см.

A loc 2 - расчетная площадь смятия, определяемая согласно указаниям п. В расчетную площадь A loc 2 включается участок, симметричный по отношению к площади смятия см. При наличии нескольких нагрузок указанного типа расчетные площади ограничиваются линиями, проходящими через середину расстояний между точками приложений двух соседних нагрузок;.

При местной нагрузке от балок, прогонов, перемычек и других элементов, работающих на изгиб, учитываемая в расчете глубина опоры при определении A loc 1 и A loc 2 принимается не более 20 см. При расчете на местное сжатие элементов из тяжелого бетона с косвенным армированием в виде сварных поперечных сеток должно удовлетворяться условие.

R b , red - приведенная призменная прочность бетона при расчете на местное сжатие, определяемая по формуле. Расчет на продавливание плитных конструкций без поперечной арматуры от действия сил, равномерно распределенных на ограниченной площади, должен производиться из условия.

Продавливающая сила F принимается равной силе, действующей на пирамиду продавливания, за вычетом нагрузок, приложенных к большему основанию пирамиды продавливания считая по плоскости расположения растянутой арматуры и сопротивляющихся продавливанию. При установке в пределах пирамиды продавливания хомутов, нормальных к плоскости плиты, расчет должен производиться из условия.

Усилие F b принимается равным правой части неравенства , а F sw определяется как сумма всех поперечных усилий, воспринимаемых хомутами, пересекающими боковые грани расчетной пирамиды продавливания, по формуле. При учете поперечной арматуры значение F sw должно быть не менее 0,5 F b.

При расположении хомутов на ограниченном участке вблизи сосредоточенного груза производится дополнительный расчет на продавливание пирамиды с верхним основанием, расположенным по контуру участка с поперечной арматурой, из условия Расчет железобетонных элементов на отрыв от действия нагрузки, приложенной к его нижней грани или в пределах высоты его сечения черт. Значения h s и b устанавливаются в зависимости от характера и условий приложения отрывающей нагрузки на элемент через консоли, примыкающие элементы и др.

Расчет анкеров, приваренных втавр к плоским элементам стальных закладных деталей, на действие изгибающих моментов, нормальных и сдвигающих сил от статической нагрузки, расположенных в одной плоскости симметрии закладной детали черт. N an - наибольшее растягивающее усилие в одном ряду анкеров, равное:. М , N , Q - соответственно момент, нормальная и сдвигающая силы, действующие на закладную деталь; момент определяется относительно оси, расположенной в плоскости наружной грани пластины и проходящей через центр тяжести всех анкеров;.

A an 1 - площадь анкерного стержня наиболее напряженного ряда, см 2 ;. Площадь сечения анкеров остальных рядов должна приниматься рваной площади сечения анкеров наиболее напряженного ряда. В формулах и нормальная сила N считается положительной, если направлена от закладной детали см.

Конструкция сырных закладных деталей с приваренными к ним элементами, передающими нагрузку на закладные детали, должна обеспечивать включение в работу анкерных стержней в соответствии с принятой расчетной схемой. При расчете пластин и фасонного проката на отрывающую силу принимается, что они шарнирно соединены с нормальными анкерными стержнями. Кроме того, толщина пластины t расчетной закладной детали, к которой привариваются втавр анкера, должна проверяться из условия.

При применении типов сварных соединений, обеспечивающих большую зону включения пластины в работу при вырывании из нее анкерного стержня, и соответствующем обосновании возможна корректировка условия для этих сварных соединений. Расчет железобетонных элементов на выносливость производится путем сравнения напряжений в бетоне и арматуре с соответствующими расчетными сопротивлениями, умноженными на коэффициенты условий работы g b 1 и g s 3 , принимаемые соответственно по табл.

Напряжения в бетоне и арматуре вычисляются как для упругого тела по приведенным сечениям от действия внешних сил и усилия предварительного обжатия Р. Неупругие деформации в сжатой зоне бетона учитываются снижением модуля упругости бетона, принимая коэффициенты приведения арматуры к бетону a равными 25, 20, 15 и 10 для бетона классов соответственно В15, B25, В30, B40 и выше. В случае если не соблюдается условие при замене в нем значения R bt,ser на R bt , площадь приведенного сечения определяется без учета растянутой зоны бетона.

Расчет на выносливость сечений, нормальных к продольной оси элемента, должен производиться из условий:. В зоне, проверяемой по сжатому бетону, при действии многократно повторяющейся нагрузки следует избегать возникновения растягивающих напряжений. Сжатая арматура на выносливость не рассчитывается. Расчет на выносливость сечений, наклонных к продольной оси элемента, должен производиться из условия, что равнодействующая главных растягивающих напряжений, действующих на уровне центра тяжести приведенного сечения, по длине элемента, должна быть полностью воспринята поперечной арматурой при напряжениях в ней, равных сопротивлению R s , умноженному на коэффициенты условий работы g s 3 и g s 4 см.

Для элементов, в которых поперечная арматура не предусматривается, должны быть выполнены требования п. Для изгибаемых, растянутых и внецентренно сжатых железобетонных элементов усилия, воспринимаемые нормальными к продольной оси сечениями при образовании трещин, определяются исходя из следующих положений:. Указания данного пункта не распространяются на элементы, рассчитываемые на воздействие многократно повторяющейся нагрузки см. При определении усилий, воспринимаемых сечениями элементов с предварительно напряженной арматурой без анкеров, на длине зоны передачи напряжения I p см.

Расчет предварительно напряженных центрально-обжатых железобетонных элементов при центральном растяжении силой N должен производиться из условия. Расчет изгибаемых, внецентренно сжатых, а также внецентренно растянутых элементов по образованию трещин производится из условия.

М crc - момент, воспринимаемый сечением, нормальным к продольной оси элемента, при образовании трещин и определяемый по формуле. Схемы усилий и эпюры напряжений в поперечном сечении элемента при расчете его по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента, в зоне сечения, растянутой от действий внешних нагрузок, но сжатой от действия усилия предварительного обжатия. Схема усилий и эпюра напряжений в поперечном сечении элемента при расчете его по образованию трещин, нормальных к продольной оси элемента, в зоне сечения, растянутой от действия усилия предварительного обжатия.

Для стыковых сечений составных и блочных конструкций, выполняемых без применения клея в швах, при расчете их по образованию трещин началу раскрытия швов значение R bt , ser в формулах и принимается равным нулю. При расчете по образованию трещин элементов на участках с начальными трещинами в сжатой зоне см. Момент сопротивления приведенного сечения для крайнего растянутого волокна с учетом неупругих деформаций растянутого бетона W pl определяется в предположении отсутствия продольной силы N и усилия предварительного обжатия P по формуле.

В конструкциях, армированных предварительно напряженными элементами например, брусками , при определении усилий, воспринимаемых сечениями при образовании трещин в предварительно напряженных элементах, площадь сечения растянутой зоны бетона, не подвергаемая предварительному напряжению, в расчете не учитывается.

При проверке возможности исчерпания несущей способности одновременно с образованием трещин см. Расчет по образованию трещин при действии многократно повторяющейся нагрузки производится из условия. Расчетное сопротивление бетона растяжению R bt , ser в формулу вводится с коэффициентом условий работы g b 1 , принимаемым по табл.

Расчет по образованию трещин, наклонных к продольной оси элемента, должен производиться из условия. Значения главных растягивающих и главных сжимающих напряжении в бетоне s mt и s mc определяются по формуле. Напряжения s x , s y и t xy определяются как для упругого тела, за исключением касательных напряжений от действия крутящего момента, определяемых по формулам дли пластического состояния элемента.

Напряжения s x и s y подставляются в формулу со знаком «плюс», если они растягивающие, и со знаком «минус», если сжимающие. Напряжение s mc в формуле принимается по абсолютной величине. Проверка условия производится в центре тяжести приведенного сечения и в местах примыкания сжатых полок к стенке элемента таврового и двутаврового сечений. При действии многократно повторяющейся нагрузки расчет по образованию трещин должен производиться согласно указаниям п. А 1, Б 2, В 1, Ширина раскрытия трещин, определенная по формуле , корректируется в следующих случаях:.

При этом ширина продолжительного раскрытия трещин от действия постоянных и длительных нагрузок определяется путем умножения найденного значения a crc от действия всех нагрузок на отношение. M r 1 , M r 2 - моменты M r соответственно от действия постоянных и длительных и от всех нагрузок см. Напряжения в растянутой арматуре или приращении напряжений s s должны определяться по формулам для элементов:.

Для элементов, выполняемых без предварительного напряжения арматуры, значение усилия предварительного обжатия P допускается принимать равным нулю. В формуле знак «плюс» принимается при внецентренном растяжении, а знак «минус» - при внецентренном сжатии. На участках элементов, имеющих начальные трещины в сжатой зоне см.

Глубина начальных трещин h crc в сжатой зоне см. Значение x определяется по формуле , j m - по формуле для зоны с начальными трещинами. Ширина раскрытия трещин, наклонных к продольной оси элемента, при армировании хомутами, нормальными к продольной оси, должна определяться по формуле. Расчетные сопротивления R bt , ser и R b , ser не должны превышать значений, соответствующих бетону класса В При определении ширины непродолжительного и продолжительного раскрытия наклонных трещин должны учитываться указания п.

Железобетонные элементы должны рассчитываться по закрытию зажатию трещин: нормальных к продольной оси элемента; наклонных к продольной оси элемента. Для обеспечения надежного закрытия трещин, нормальных к продольной оси элемента, при действии постоянных и длительных нагрузок должны соблюдаться следующие требования:.

Для участков элементов, имеющих начальные трещины в сжатой зоне см. Для обеспечения надежного закрытия трещин, наклонных к продольной оси элемента, оба главных напряжения в бетоне, определяемые согласно указаниям п. Указанное требование обеспечивается с помощью предварительно напряженной поперечной арматуры хомутов или отогнутых стержней. Деформации прогибы, углы поворота элементов железобетонных конструкций следует вычислять по формулам строительной механики, определяя входящие в них значения кривизны согласно указаниям пп.

Величина кривизны и деформаций железобетонных элементов отсчитывается от их начального состояния, при наличии предварительного напряжения - от состояния до обжатия. Начальная кривизна самонапряженных элементов определяется с учетом содержания и положения продольной арматуры относительно бетонного сечения и величины обжатия бетона. На участках, где не образуются нормальные к продольной оси трещины, полная величина кривизны изгибаемых, внецентренно сжатых и внецентренно растянутых элементов должна определяться по формуле.

Значение s b принимается численно равным сумме потерь предварительного напряжения от усадки и ползучести бетона по поз. Коэффициент j b 2 , учитывающий влияние длительной ползучести бетона на деформации элемента без трещин, для конструкций из бетона. При попеременном водонасыщении и высушивании бетона значение j b 2 при продолжительном действии нагрузки следует умножать на коэффициент 1,2.

При этом сумма принимается не менее. Для элементов без предварительного напряжения значения кривизны и допускается принимать равными нулю. При определении кривизны элементов с начальными трещинами в сжатой зоне см. В7,5 и ниже 0,7. N tot - равнодействующая продольной силы N и усилия предварительного обжатия Р при внецентренном растяжении сила N принимается со знаком «минус».

Для элементов, выполняемых без предварительного напряжения арматуры, усилие Р допускается принимать равным нулю. При определении кривизны элементов на участках с начальными трещинами в сжатой зоне см. Коэффициент v , характеризующий упругопластическое состояние бетона сжатой зоны, для конструкций из бетона.

При попеременном водонасыщении и высушивании бетона сжатой зоны значения v при продолжительном действии нагрузки следует разделить на коэффициент 1,2. Коэффициент y принимается согласно указаниям п. Для второго слагаемого правой части формулы верхние знаки принимаются при сжимающем, а нижние - при растягивающем усилии N tot см. Для внецентренно сжатых элементов значение z должно приниматься не более 0,97 e s , tot. Расчет сечений, имеющих полку в сжатой зоне, при производится как прямоугольных шириной b f.

Расчетная ширина полки b f определяется согласно указаниям п. Коэффициент y s для элементов из тяжелого, мелкозернистого, легкого бетонов и двуслойных предварительно напряженных конструкций из ячеистого и тяжелого бетонов определяется по формуле. Для изгибаемых элементов, выполняемых без предварительного напряжения арматуры, последний член в правой части формулы допускается принимать равным нулю. Для однослойных конструкций из ячеистого бетона без предварительного напряжения значение y s вычисляется по формуле.

Для конструкций, рассчитываемых на выносливость, значение коэффициента y s принимается во всех случаях равным 1,0. Полная кривизна для участка с трещинами в растянутой зоне должна определяться по формуле. Кривизна , и определяется по формуле , при этом и вычисляются при значениях y s и v , отвечающих непродолжительному действию нагрузки, а - при y s и v , отвечающих продолжительному действию нагрузки.

Если значения и оказываются отрицательными, то они принимаются равными нулю. Прогиб f m , обусловленный деформацией изгиба, определяется по формуле. Для изгибаемых элементов постоянного сечения без предварительного напряжения арматуры, имеющих трещины, на каждом участке, в пределах которого изгибающий момент не меняет знака, кривизну допускается вычислять для наиболее напряженного сечения, принимая ее для остальных сечений такого участка изменяющейся пропорционально значениям изгибающего момента черт.

Эпюры изгибающих моментов и кривизны для железобетонных элементов постоянного сечения. В этом случае полный прогиб f tot равен сумме прогибов, обусловленных соответственно деформацией изгиба f m и деформацией сдвига f q. Прогиб f q , обусловленный деформацией сдвига, определяется по формуле.

Для сплошных плит толщиной менее 25 см кроме опертых по контуру , армированных плоскими сетками, с трещинами в растянутой зоне значения прогибов, подсчитанные по формуле , умножаются на коэффициент принимаемый не более 1,5, где h 0 - в см. При расчете элементов с однорядным армированием черт. М act - момент внешних сил, расположенных по одну сторону рассматриваемого сечения, относительно оси y ;. N act - внешняя продольная сила, приложенная на уровне оси y и принимаемая при растяжении со знаком «плюс»;.

Ось у располагается в пределах рабочей высоты сечения исходя из удобства расчетной схемы. Если ось у располагается выше центра тяжести площади сечения сжатой зоны, то величину z b следует принимать отрицательной. Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси элемента, с однорядным армированием при расчете по деформациям. Для второго слагаемого в формуле знак «минус» принимается, если усилие Р приложено ниже оси у, если усилие Р приложено выше оси y , то следует принимать знак «плюс».

Для первого слагаемого в формуле знак «плюс» принимается при растягивающем, а знак «минус» - при сжимающем усилии N act. При расчете элементов с многорядным расположением арматуры черт. В формуле значения z si , z sj , z b , принимаются положительными, если откладываются ниже оси y. В противном случае их следует принимать с отрицательным знаком.

Схема усилий и эпюра напряжений в сечении, нормальном к продольной оси элемента, с многорядным армированием при расчете по деформациям. Значения x 1 и y si для зависимостей - допускается определять согласно указаниям пп. При проектировании бетонных и железобетонных конструкций для обеспечения условий их изготовления, требуемой долговечности и совместной работы арматуры и бетона надлежит выполнять конструктивные требования, изложенные в настоящем разделе. Минимальные размеры сечения бетонных и железобетонных элементов, определяемые из расчета по действующим усилиям и соответствующим группам предельных состояний, должны назначаться с учетом экономических требований, необходимости унификации опалубочных форм и армирования, а также условий принятой технологии изготовления конструкций.

Кроме того, размеры сечения элементов железобетонных конструкций должны приниматься такими, чтобы соблюдались требования в части расположения арматуры в сечении толщины защитных слоев бетона, расстояния между стержнями и т. Минимальная толщина сборных плит должна определяться из условия обеспечения требуемой толщины защитного слоя бетона и условий расположения арматуры по толщине плиты см. Защитный слой бетона для рабочей арматуры должен обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном на всех стадиях работы конструкции, а также защиту арматуры от внешних атмосферных, температурных и тому подобных воздействий.

Для продольной рабочей арматуры ненапрягаемой и напрягаемой, натягиваемой на упоры толщина защитного слоя, мм, должна быть, как правило, не менее диаметра стержня или каната и не менее:. В однослойных конструкциях из легкого и поризованного бетонов класса В7,5 и ниже толщина защитного слоя должна составлять не менее 20 мм, а для наружных стеновых панелей без фактурного слоя - не менее 25 мм. В однослойных конструкциях из ячеистого бетона толщина защитного слоя во всех случаях принимается не менее 25 мм.

Толщина защитного слоя бетона для поперечной, распределительной и конструктивной арматуры должна приниматься не менее диаметра указанной арматуры и не менее, мм:. В элементах из легкого и поризованного бетонов класса В7,5 и ниже, из ячеистого бетона независимо от высоты сечения толщина защитного слоя бетона для поперечной арматуры принимается не менее 15 мм.

Толщина защитного слоя бетона у концов предварительно напряженных элементов на длине зоны передачи напряжении см. Кроме того, толщина защитного слоя бетона на указанном участке длины элемента должна быть не менее 40 мм - для стержневой арматуры всех классов и не менее 20 мм - для арматурных канатов. Допускается защитный слой бетона сечения у опоры для напрягаемой арматуры с анкерами и без них принимать таким же, как для сечения в пролете, в следующих случаях:.

В элементах с напрягаемой продольной арматурой, натягиваемой на бетон и располагаемой в каналах, расстояние от поверхности элемента до поверхности канала должно приниматься не менее 40 мм и не менее ширины канала; указанное расстояние до боковых граней элемента должно быть, кроме того, не менее половины высоты канала. При расположении напрягаемой арматуры в пазах или снаружи сечения элемента толщина защитного слоя батона, образуемого последующим торкретированием или иным способом, должна приниматься не менее 20 мм.

Для возможности свободной укладки в форму цельных арматурных стержней, сеток или каркасов, идущих по всей длине или ширине изделия, концы этих стержней должны отстоять от грани элемента при соответствующем размере изделия до 9 м - на 10 мм, до 12 м - на 15 мм, свыше 12 м - на 20 мм.

В полых элементах кольцевого или коробчатого сечения расстояние от стержней продольной арматуры до внутренней поверхности бетона должно удовлетворять требованиям пп. Расстояния в свету между стержнями арматуры или оболочками каналов по высоте и ширине сечения должны обеспечивать совместную работу арматуры с бетоном и назначаться с учетом удобства укладки и уплотнения бетонной смеси; для предварительно напряженных конструкций должны также учитываться степень местного обжатия бетона и габариты натяжного оборудования домкратов, зажимов и т.

В элементах, изготовляемых с помощью виброштампующих машин или штыковых вибраторов, должно быть обеспечено свободное прохождение между арматурными стержнями элементов этих машин или наконечников вибраторов, уплотняющих бетонную смесь. Расстояния а свету между отдельными стержнями продольной ненапрягаемой арматуры либо напрягаемой арматуры, натягиваемой на упоры, а также между продольными стержнями соседних плоских сварных каркасов должны приниматься не менее наибольшего диаметра стержней, а также:.

При стесненных условиях допускается распопа-гать стержни арматуры попарно без зазора между ними. В элементах с напрягаемой арматурой, натягиваемой на бетон за исключением непрерывно армированных конструкций , расстояние в свету между каналами для арматуры должно быть, как правило, не менее диаметра канала и, во всяком случае, не менее 50 мм. Расстояние в свету между стержнями периодического профиля принимается по номинальному диаметру без учета выступов и ребер.

Стержни периодического профиля, а также гладкие стержни, применяемые в сварных каркасах и сетках, выполняются без крюков. Растянутые гладкие стержни вязаных каркасов и сеток должны заканчиваться крюками, лапками или петлями. Продольные стержни растянутой и сжатой арматуры должны быть заведены за нормальное к продольной оси элемента сечение, в котором они учитываются с полным расчетным сопротивлением, на длину не менее l an , определяемую по формуле.

При этом гладкие арматурные стержни должны оканчиваться крюками или иметь приваренную поперечную арматуру по длине заделки. К величине R b допускается вводить коэффициенты условий работы бетона, кроме g b 2. Для элементов из мелкозернистого бетона группы Б значения l an , определяемые по формуле , должны быть увеличены на 10 d для растянутого бетона и на 5 d - для сжатого. В случае, когда анкеруемые стержни поставлены с запасом по площади сечения против требуемой расчетом по прочности с полным расчетным сопротивлением, вычисленную по формуле длину анкеровки l an допускается уменьшать, умножая на отношение необходимой по расчету и фактической площадей сечения арматуры.

Если по расчету вдоль анкеруемых стержней образуются трещины от растяжения бетона, то стержни должны быть заделаны в сжатую зону бетона на длину l an , определяемую по формуле При невозможности выполнения указанных требований должны быть приняты меры по анкеровке продольных стержней для обеспечения их работы с полным расчетным сопротивлением в рассматриваемом сечении постановка косвенной арматуры, приварка к концам стержней анкерующих пластин или закладных деталей, отгиб анкерующих стержней.

При этом величина l an должна быть не менее 10 d. Для закладных деталей должны учитываться следующие особенности. Длину растянутых анкерных стержней закладных деталей, заделанных в растянутом или в сжатом бетоне, при или , следует определять по формуле , пользуясь значениями w an , D l an , l an по поз. В остальных случаях указанные значения следует принимать по поз.

При действии на анкерные стержни закладной детали растягивающих и сдвигающих усилий правая часть формулы умножается на коэффициент d , определяемый по формуле. При этом длина анкерных стержней должна быть не меньше минимальных значений l an согласно требованиям настоящего пункта. В строительстве чаще используют более подвижные растворы В20 П3-П4.

Такие удобно заводить в опалубку посредством бетононасоса. Во многих случаях для частотного строительства достаточно характеристик бетона в20 М , но по разным причинам чаще принимают М в Это приводит к необоснованному удорожанию строительства.

Бетон в20 можно замешивать непосредственно на строительной площадке, что позволит сэкономить на транспортных перевозках. Вообще это отличная марка раствора для загородного строительства и благоустройства, с которой можно сохранить бюджет и обеспечить надежность возводимых конструкций с достаточным запасом прочности. Бетон В20 М Оценка статьи:. Пока оценок нет. Пластификатор для бетона с3.

Цемент, вода и пгс для изготовления бетона. Беспыльные бытовые и промышленные полы из бетона. Технология укрепления и железнения пола из бетона. Чем и как отмыть бетон. Пластификаторы для заливки теплых бетонных полов. Красители и пигменты для окрашивания бетона. Какой цемент лучше для фундамента. Какую марку строительного бетона использовать для фундамента.

Забавный топик характеристики цементный раствор марки 100 согласный

Добрый день. Подскажите пожалуйста какую нагрузку может нести ростверк х - армирование внизу 3х12мм, вверху 2х12мм, бетон - м, шаг между свай мм. Если для надежности и простоты расчетов не учитывать армирование верхнего слоя, то вы и сами достаточно легко ответите на свой вопрос. Достаточно пройти по предложенному в статье алгоритму в обратном порядке, т. Исходя из граничных условий подобрать значение? Определить значение максимального изгибающего момента. Тут все зависит от расчетных нагрузок.

В вашем случае основными нагрузками будет ветер, возможная просадка фундамента и в редких случаях буйные соседи, которые будут таранить ваш забор транспортными средствами. Поэтому определенно сказать достаточно ли будет стального квадрата - невозможно. А трубы используют не только для более прочного сцепления колонны с фундаментом, но и для упрощения крепления каркаса под профнастил. А вообще вам лучше посмотреть статьи, посвященные расчету металлических и кирпичных колонн.

Док, прошу совета, срочно нужно лить перемычку над гаражом, ворота. Пролет 4,25 метра. Гараж со вторым мансардным этажом. Деревянные балки перекрытия будут лежать на перемычке. Потом двускатная крыша, т. Прикинули, надо 3 т на метр, для этой перемычки. Перемычку планирую 18 см шириной и 34 высотой, марка бетона М заводской, марку выдержат.

Да и арматуру S сварят как надо, а вот считать у них некому, говорят дай чертеж. Не поможешь? Куда и сколько арматуры? Вертикальная скажем 8 мм, с шагом 25 см. А как с продольной? Не совсем понимаю. Я вижу ту модерирование, т. Вдогонку к моему вопросу. Считал два ряда внизу, получается арматура 16 мм в два ряда. Верхний ряд не выше 7,5 см от низа. Я решил 2 ряда, в верхнем 2 арматурины с пересчетом эквивалентного сечения. Не слишком ли много плотно получится, в калькуляторе про это нет ничего.

Что посоветуете. Строю хозяйственным методом, балку могут отлить на мелкой фирме, но просят чертеж. Просто внимательно прочитайте статью, во втором примере рассматриваются похожие условия. По поводу калькуляторов и программ расчета. Они конечно же имеют большую пользу, но предназначены для пользователей, понимающих суть расчета и уже выполнявших расчет вручную. Так, например, чем ниже от центра приведенного сечения расположена арматура, тем эффективнее ее работа, поэтому в вашем случае вполне может хватить 2 стержней арматуры диаметром 20 а то и 18, считать надо.

Размеры крупного заполнителя - щебня должны быть не более 0. Как-то немного, всего два по Все же 30 кН на метр. Если калькулятору, и в пересчете на две арматурены, то 28 получается, в 5 см от низа. Ну да ладно. Другой вопрос по? И еще вопрос.

Есть ли разница, две очень толстые или потоньше эквивалентной площади толстой. Я конкретно вашу балку не рассчитывал так на глаз прикинул, но все равно ваши результаты кажутся мне сомнительными , а просто привел пример эффективности использования арматуры. Второй ряд арматуры принимается только в тех случаях, когда технологически не возможно расположить расчетную арматуру в один ряд из-за малой ширины конструкции.

Если процент армирования очень высокий, то имеет смысл пересмотреть геометрические параметры балки, например, увеличить высоту, а если параметры не позволяют, то сделать металлическую балку. Если не соблюдается условие по высоте сжатого слоя, то балка может развалиться.

Лучше толстые, чем тонких для более качественного бетонирования. Да и каркас из толстой арматуры делать проще. Большой спасибо, Доктор Лом. Еще вопрос, процент армирования считаем только в контексте данного расчета, т. Я правильно понял? Теперь про арматуру вертикальную у опоры балки. Как далеко от точки опоры эти силы актуальны. А как решить, что уже можно реже, с какого расстояния. Это только расчетом по эпюрам или есть эмпирические данные. Да, при определении процента армирования учитывается только нижняя продольная арматура.

В вашем случае на балку будут опираться деревянные балки, поэтому поперечная арматура будет также перераспределять нагрузки от этих балок и ставить ее реже не стоит. Здравствуйте, Доктор Лом! Подскажите, какова минимальная глубина опирания железобетонной балки на бетонную стену? В какой литературе можно это посмотреть? Длина опорного участка балки должна быть не менее расчетной.

Посмотрите статьи "Расчет опорного участка балки на смятие" и " Расчет опорной площадки стены на смятие". Кроме того существуют конструктивные требования, учитывающие самые различные факторы, например, длину конструкции, возможность деформаций на подрабатываемых территориях, в сейсмически опасных районах, возможные погрешности при изготовлении и монтаже конструкции.

Узнать конструктивные требования можно в соответствующих СНиПах. В частном строительстве при относительно небольших пролетах и обычных условиях длина опорных участков принимается не менее см. Подскажите,как правильно рассчитать балку. Полученное значение? Ширину и высоту балки уменьшить не могу. Что посоветуете? Можете уменьшить класс бетона до В15 или до В Если по этому расчету не будет налаживаться массовое производство, то на рекомендации можете сильно внимания не обращать.

Доктор,требуемая площадь сечения арматуры получилась 1, см. Класс арматуры А-III. Как-то настораживают такие значения. Я ваших нагрузок не знаю, но похоже вы забыли перевести значение момента из кгм в кгсм. А в остальном все похоже на правду, тем не менее будьте внимательны, может еще чего пропустили. Проверьте пожалуйста расчёты. Все правильно, для такой высокой балки и при такой маленькой нагрузке больше быть не может.

Возможно нагрузка у вас будет все-таки больше, ведь вы не учли нагрузку от собственного веса, а это как минимум 0. К тому же на балки будет опираться еще что-то, имеющее вес. Проверка необходимости поперечной арматуры выполняется на этапе 8. Как правило бетонные конструкции, рассчитанные только на нижнее армирование, поперечной арматуры по расчету не требуют.

В таких случаях сечение поперечной и верхней продольной арматуры подбирается по конструктивным соображениям. Я конечно ничего не помню по сопромату, но пробовал считать балку по порядку. Застопорился здесь: "Значение напряжения? А в арматуре принимается при 0. И что? Где далее взять это значение напряжения? Или может мне надо не при этих условиях? В общем, хотя и и инженер, но разобраться сходу не получается.

Было бы чуть подробнее. Не исключаю, что специалистам, рассчитывающим балки каждый день понятно все. Не шумите, дохтура разбудите, отдыхает он. У вас какая арматура? Ну тады? А ежели предварительного напряжения нету, так и вообще? Ежели другая арматура, так еще МПа накиньте. По мне так и говорить о том нечего, людей путать, но дохтур так не может.

Ходють тут профессора всякие, академики, чуть что не так - заругают. А ежели такой рецепт для вас слишком мудреный, так вы в другой кабинет зайдите "Расчет железобетонной плиты", там оно попроще будет. Спасибо, Петрович. Теплотехник я. Никого не ругаю, пытаюсь понять. Считаю балку на гараж, там плиты 4-х тонные продольно, не хочу задавиться.

Расчет не сложный, но Ra нет в табличках, а есть Rs. Вот я и не понял, что это одно и то же. Формально вы правы. Нужно использовать с минусом. В старых изданиях, например, А. Мандриков "Примеры расчета железобетонных конструкций" эта формула давалась с плюсом, а в более новых изданиях, в том числе и в СНиПе формула дается с минусом. Так как в данной статье рассматривается расчет балки только с нижним армированием, то я решил поставить формулу с плюсом.

В итоге исключается необходимость расчета арматуры в сжатом слое и хотя допустимая высота сжатой зоны мной занижается, но таким образом уменьшается и высота образования пластического шарнира, а для непрофессиональных расчетов разовых конструкций, когда надежность на первом месте, это вполне приемлемо. Уважаемый доктор Лом Подскажите пожалуйста с армированием? Длина балки 4 метра, высота 0. Какое сечение арматуры нужно чтобы распределенную нагрузку 25 тон выдержала.

На днях уже опалубку делать а расчитать не получается ни чего!!!! Расчетами не занимаюсь, много раз говорил уже. К тому же непонятно - распределенная нагрузка 25 тонн на метр или на 4 метра? Впрочем, нагрузка в любом случае серьезная. Уважаемый Доктор Лом, здравствуйте! Спасибо Вам огромное! Думала,не получится. И ещё: как изменится результат, если балку жёстко защемить на концах? Уже осень стучит в окно, а хотелось бы успеть до морозов. С уважением, Валентина. Валя, Ошибок в вашем расчете я не вижу.

Вы можете уменьшить класс бетона до ВВ15 или уменьшить размеры балки, тогда сечение арматуры будет больше. Кроме того, вы можете просто использовать сечение большего диаметра. Главная задача расчета - определить минимально допустимый диаметр арматуры, а на максимальный диаметр ограничений нет кроме разве что финансовых. Чем больше запас по прочности тем надежнее и дольше будет работать конструкция, да и прогиб балки при большей прочности будет меньше.

Если балка будет жестко защемлена, то это будет совсем другая расчетная схема при которой максимальный момент будет на опорах, а значит потребуется и расчетная арматура в верхнем сечении балки. Как подобрать арматуру в опорной подушке размером хх h мм Опорная реакция на опоре 28 тс R кл. Прогон сечением х h опирается на всю толщину кирпичной кладки мм. Если увеличить марку раствора и кирпича, то можно вообще обойтись без подушки.

При принятых вами размерах опорная подушка рассматривается не как балка и даже не как пластина, а как массивное тело соотношение длины к высоте и длины к ширине меньше 5, к тому же нагрузка передается не точечно, а на участке длиной, равной почти половине длины подушки , потому расчет арматуры как правило не требуется, а арматура устанавливается конструктивно, для перераспределения местных напряжений.

Например сетка из проволочной арматуры в верней и в нижней части сечения подушки. Но если все-таки есть сильное желание рассчитать арматуру, то в вашем случае опорную подушку можно условно рассматривать как балку, к которой приложена сосредоточенная нагрузка - опорная реакция сверху и распределенная нагрузка - отпор кладки снизу. Основные формулы для расчета консольных балок приводятся в статье "Расчетные схемы для балок".

Помогите, пожалуйста рассчитать несущую балку под крышей с распределённой нагрузкой по балке кг на погонный метр балки. Концы балки связаны с верхним поясом армирования стены из газоблоков размером: 20 см. Для начала, блоки марки D являются теплоизоляционными и в качестве несущих как правило не используются.

А при указанных вами нагрузках, потребуется еще и множество расчетов по прочности стены и простенка из газосиликатных блоков. Далее, вашу балку следует рассматривать как двухпролетную неразрезную балку с пролетами, разными по длине. Это означает, что по расчету арматура потребуется не только в нижней, но и в верхней части сечения над средней опорой. Как определить изгибающие моменты для такой балки, подробно изложено в статье "Двухпролетные балки".

В остальном алгоритм расчета такой же. ДОКТОР доброе время суток вам помогите решить задучу нужно рассчитать перемычку или систему перемычек перекрыть подвальное помещение пролет 6 метров на перемычке 63 плиты по плитам кладка капитальной стены 51 см высота 3 метра на неё плиты перекрытия 63 СПАСИБО. Насколько я понял, у вас одноэтажное строение без кровли и снеговой нагрузки. Дальнейший алгоритм расчета подробно расписан во втором примере. Доброе время суток! Док, нужен Ваш совет. Имеется : колонны 40х40 см, расположены от несущей стены на расстоянии 2,70 м , друг от друга-на расстояни 3,50 м.

Вопрос :какого размера должна быть перемычка и диаметр арматуры чтобы это пространство накрыть плитами? Из расчёта:плиты -пустотки 2,70 х 1, Заранее благодарна! Ответ на свой вопрос вы найдете в примере расчета перемычки, просто подставьте свои данные и посчитайте. Если ваша перемычка будет опираться не только на колонны, но и на стены, то посмотрите статью "Вопрос по расчету железобетонной балки-перемычки-армопояса".

Уточню: перемычка будет только между колоннами, плиты 2,70 лягут одним краем на неё перемычку , а другим на несущую стену. Если Вас не затруднит- скажите размеры нужной нам перемычки и диаметр арматуры в ней , пожалуйста! Не могу разобраться с формулами. Если не можете разобраться с формулами, то у вас два пути: или заказать расчет за деньги или сделать перемычку максимально большого сечения с максимально возможным диаметром арматуры.

Я же к сожалению больше ничем помочь не могу. Перечитайте пожалуйста еще раз внимательно последний абзац статьи. Большое спасибо за вашу очень полезную статью. Буду изучать Ваш сайт. Прошу Вас высказать мнение о несущей способности балки, соединяющей внутреннюю и наружнюю несущую стены, на которую частично опирается монолитная лестница весом около 1,5 тонн и лестничня площадка весом около 2 тонн.

Проблема расчета в том, что площадка является частью половины этой балки при этом лестница шириной мм опирается на нее в углу возле балки. Сечение балки: высота мм, ширина мм, пролет мм, армирование: 4 прута А д. Меня посетила идея использовать лежащую рядом с балкой резаную по ширине плиту мм в качестве балки: положить внутрь пустоты пару арматурин , пробить дыры над пустотами через полметра и залить бетоном с пластификатором.

Заранее благодарен за ваш ответ, Ян. Тут без чертежей сказать что-либо трудно, если есть возможность то добавьте рисунке на форуме. Армирование пустотной плиты конечно же даст усиление, но в целом незначительное, на это усиление рассчитывать не стоит. Как бы вам так ответить, чтоб попроще и покороче Для понимания того, что такое поперечное нормальное сечение и продольная ось, советую прочитать статью "Основы сопромата.

Расчетные формулы". Далее, для изотропных однородных материалов, например, металла, расчет прочности по наклонным сечениям как правило не требуется, как минимум потому, что площадь любого наклонного сечения всегда больше площади нормального сечения. Железобетон же - это анизотропный материал, то есть прочность его при разном угле наклона сечения к продольной оси - разная, поэтому, если после проверки прочности по касательным напряжениям, действующим в нормальном сечении, прочности конструкции не хватает, то требуется дополнительный расчет на прочность для наклонных сечений.

При этом для обеспечения прочности в наклонных сечениях может потребоваться расчетная поперечная арматура. Однако еще и еще раз повторю, все это актуально для инженерных расчетов, выполняемых с целью обеспечить максимальную экономию материалов. Было бы неплохо перевести все в Excel для простого люда. Спасибо за статью. Все верно, поправки не нужны. А насчет Excel, тут дело такое, во-первых в сети полно сервисов по расчету конструкций, во-вторых, имеются и более качественные программы для расчета строительных конструкций , чем Excel, но любой проектировщик вам скажет, что перед тем, как пользоваться любой из программ, стоит просчитать все вручную.

Здравствуйте, очень информативно. Как измениться расчет в случае комбинированной нагрузки. Уже сделана перемычка длинной 2. С одной стороны на перемычку установили плиты длинной , с другой стороны лестничная площадка из жб толщиной мм. Что конкретно вызывает тревогу, так это то, что одна из стен на которую опирается перемычка продолжена сверху на мм на перемычку красным керамическим кирпичом высотой мм дополнительная не распределенная нагрузка примерно кг Насколько измениться изгибающий момент?

Ведь нагрузка от кирпича в данном случае не распределена равномерно известно, что стену можно подрубить снизу на определенную величину и стена будет продолжать стоять. Во время ремонта примерно такую стену подрубал на мм Успокойте пожалуйста мою душу, что конструкция не завалиться и не придавит людей.

С уважением, Александр. Alex, начало хорошее, но высказывание: "одна из стен на которую опирается перемычка продолжена сверху на мм на перемычку красным керамическим кирпичом высотой мм дополнительная не распределенная нагрузка примерно кг " однозначно понять трудно.

Попробуйте разбить это предложение на несколько коротких или хотя бы добавить запятые. А пока попробую ответить по существу. Если вы рассчитывали перемычку, как шарнирно опертую безконсольную балку на равномерно распределенную нагрузку, а между тем это скорее консольная балка с консолями - опорными участками, то причин для беспокойства нет.

Даже если дополнительная нагрузка от стены в районе опор на консолях будет передаваться перемычке, то это приведет к появлению изгибающего момента в районе опор и уменьшению значения изгибающего момента в пролета. На сколько - зависит от длины опорного участка, жесткости кирпичной кладки и т.

Более подробно этот вопрос рассматривается в статьях: "Виды опор, какую расчетную схему выбрать? При этом как смятие кирпича над опорным участком балки так и частичное разрушение опорного участка балки возвращают балку к изначальной расчетной схеме безконсольной шарнирной балки. Кирпичная стена обычно рассматривается как пластина и местное смятие или другое локальное разрушение приведет к перераспределению внутренних напряжений.

С учетом достаточного запаса прочности кирпичной кладки такое перераспределение при разрушении кирпича над балкой на несущую способность стены практически не влияет. Заранее извиняюсь, за вопрос не про железобетон. Хочется самому изготовить небольшую буровую на воду. Не могу найти инфу, как рассчитать железную балку на изгиб если нагрузка приложена вдоль балки. Если нагрузка приложена вдоль, то такая балка рассматривается как сжимаемый или растягиваемый стержень, больше подробностей смотрите в статье "Расчет металлической колонны".

Здравствуйте, доктор. Надеюсь на вашу помощь. Спасибо заранее. Ваш козырек представляет собой консольную балку, а значение максимальной динамической или ударной нагрузки будет зависеть не только от прочности козырька, но и от места приложения нагрузки. Больше подробностей в статьях "Расчет на ударные нагрузки" и "Расчет на ударную нагрузку с учетом массы конструкции". Доброго времени, сложный вопрос, полы на площадь м2, ширина 10 м посередине забиты сваи через 6 метров длина зала 24 метра, необходимо залить полы, как расчитать балку по сваям что бы сверху залить бетонный пол,.

Если сваи имеют достаточную несущую способность, а балка будет бетонироваться с соблюдением технологических требований так, чтобы ее можно было рассматривать как цельную конструкцию, то вам следует рассчитать 4 пролетную неразрезную балку. У такой балки будут возникать изгибающие моменты на промежуточных опорах - сваях. Больше подробностей в статье "Многопролетные неразрезные балки. Часть 2" и вообще в разделе "Статически неопределимые конструкции".

Если при бетонировании будут получены 4 отдельных балки с разрывом на промежуточных опорах , то такие балки рассматриваются как статически определимые шарнирно опертые балки и рассчитываются по такому же принципу, какой и описан в данной статье. Добрый день! При испытании распределенной нагрузкой. Максимальное нагружение до излома балки составило кг. Вот собственно и все. Плиз, помогите найти пример расчета монолитной железобетонной фундаментной балки?

Весь инет облазил, не нашел. Заранее спасибо! Тут все зависит от того, на что ваша балка будет опираться. Если у балки будут опоры - столбчатый или свайный фундамент, то расчет такой балки принципиально ни чем не отличается от приведенного в статье. Если ваша балка - ленточный фундамент, то это уже будет балка на упругом основании и расчет такой балки следует выполнять согласно требований нормативных документов, относящихся к фундаментам, например СП Примеров расчета в указанном СП нет, но основные принципы расчета изложены максимально просто и понятно.

Очень полезная статья! И крайне редко встречающаяся отзывчивость автора. Вера в доброту человека просыпается. Сам малограмотный так что тоже к Вам. Есть сетка 3 на 4 из колон опертых на отдельные фундаментные плиты. Из колонн выпуски в некоторых 4 стержня в некоторых 6 шт. Колонны планируется связать 3-х пролетными балками и с только с краев двух пролетными то есть с краев будут Т-образные пересечения балок. Заливка предполагается за раз, а арматура балок будет крепиться на скрутки к выпускам из колонн.

Каким образом рассчитывать балки, как многопролетные или как защемленные и считать только отдельные участки между колоннами? Если многопролетные, то поворот балки на 90 градусов над колонной рассматривать как конец балки и как одну из опор многопролетной балки которая продолжается дальше после поворота?

Наверное не очень грамотно объяснил но надеюсь суть понятна. Не видя ситуации и чертежей, сказать что-либо конкретное трудно. Предположу, что выпуски из колонн рассчитаны на устройство неразрезных балок. Если выпуски арматуры из колонн больше четверти длины пролета, то арматуру балок можно крепить скруткой, а если меньше, то потребуется сварка и расчет сварных швов на прочность.

Если на всех опорах многопролетных балок будет жесткое защемление и расстояние между колоннами одинаковое, то каждую балку можно рассматривать как отдельную жестко защемленную балку, только следует произвести дополнительный расчет на влияние осадки опор - фундаментных плит.

Если рассчитывать балки как многопролетные, то у вас будет 2 вида балок: двухпролетные и трехпролетные, расположенные в двух взаимно перпендикулярных плоскостях, поэтому ни Т, ни Х, ни Г-образное пересечение балок большого влияния на расчеты не оказывает.

Методика расчета многопролетных балок рассматривается в разделе: "Статически неопределимые конструкции" Если выпуски короткие и будет использована скрутка, то балки между колоннами будут однопролетными, шарнирно опертыми. Спасибо за быстрый и подробный ответ!!

Выпуски короткие 50 см, вертикальные без отгибов может это даже и не выпуски называется. Балки будут заливаться сверху колонн. Арматура будет крепиться скрутками, других технологий пока нет. Если выпуски вертикальные, то их следует рассматривать как конструктивную арматуру, обеспечивающую опирание балок на колонны, и в этом случае с учетом разных расстояний между колоннами рассчитывать балки как однопролетные не получится. Впрочем, если конструктивно обеспечить раздельность балок например, сделать перегородки между балками посредине колонны , то их можно рассчитывать как однопролетные шарнирно опертые.

Недостатком этого способа является уменьшение опорных площадок, особенно для центральных колонн и возможный перерасход арматуры по сравнению с многопролетными балками или однопролетными жестко защемленными балками. Так что, думаю, придется рассчитывать многопролетные балки. Залили трехпролетную балку ширина 30, высота 40см..

Доктор Лом, тут к сожалению нет примера расчета консольной балки. Но тем не менее, спрошу: Я задумал сделать большой балкон, который в последствии превратится в жилую комнату. У меня 2 железобетонные консольные балки длиной 4 метра, высотой 0. Получается буква "П" если смотреть в плане. Это продолжение монолитных стен дома. Максимальная сосредоточенная нагрузка на крайние точки каждой из этих балок, посчитана как 4 тонны.

Конструктор считал не долго, и сказал что при такой высоте указанной консольной балки 70 см! С хомутами каждые 50 см из арм. Бетон м Можно верить таким расчетам? Я бы не стал верить. А ссылка на расчетные схемы, подходящие для вашего случая, есть в статье. Доктор Лом, я может быть что-то не так конструктору объяснил, может он понял что нагрузка 4 тонны не сосредоточенная а распределенная по балке.

Или и в правду, расчет не верен. Сам проверить расчет не компетентен. Я планирую армировать такую балку не 4-мя прутами, а сеткой из 12 арматуры шагом мм. Или сверху пустить 4 прута 12 мм арматуры, но не в ряд балка узкая, мм а 4х12 как бы квадратом с шагом мм, с учетом рекомендованного защитного слоя 30 мм.

Можно так делать, или нет? Мне кажется что должно быть с запасом. Ищу конструктора теперь другого, но опять таки, без гарантии.. Даже этого будет не достаточно при условии что нагрузка действительно сосредоточенная на конце балок. Армирование сеткой с шагом по высоте мм будет малоэффективным, так как максимальные растягивающие напряжения будут в верхней зоне балки и чем ближе арматура расположена к центру балки, тем меньше ее эффективность.

Всего и делов-то. Значение момента я вам привел, все остальные данные у вас есть. Меня смущает то что балка узкая, всего мм при высоте мм. Не будет ли это проблемой, если использовать ю или ю арматуру? Если ю или ю использовать, 4 прута, 2 сверху и 2 снизу , то тоже не пойдет? Насчет сетки, я конечно погорячился. Надо армировать верхнюю часть балки. Но как насчет описанной мною выше схемы в 4 прута в верхней части балки квадратом со сторонами мм?

Боюсь использовать слишком толстую арматуру в такой узкой балке. Попытаюсь сам посчитать по вашим примерам, но лучше конечно конструктора найти адекватного. Я ведь не специалист. С точки зрения сопротивления нагрузке большая высота балки - это хорошо. При диаметре арматуры даже 20 мм достаточно защитного слоя 20 мм, при этом при армировании 2 стержнями расстояние между стержнями будет мм - запас вполне достаточный, так как расстояние между стержнями арматуры должно быть не менее размеров крупного заполнителя бетонной смеси - щебня.

Расстояние между стержнями арматуры по вертикали можно принять меньше. СНиПом допускается любое расстояние больше 50 мм. Вообще посмотрите статью "Анкеровка арматуры". Из архитектурных соображений не могу подобрать армирование балки. Вопрос такой: можно ли пренебречь какими-либо условиями в ущерб оптимальной стоимости, но не в ущерб надежности? И в каких разумных пределах в этом случае могут находиться коэффициент армирования и прочие? Конечно же можно. Потому как в первую очередь надежность конструкции, а уже потом стоимость, внешний вид и т.

В самом деле - й век на улице! Мне видится этакое "рабочее место" инженера - простенькая программка, на входе которой несколько параметров - размеры балки, тип нагрузки, марка бетона и т. А на выходе сразу предельные нагрузки. В Экселе это можно сделать допустим.

Или поискать в нете более удобный инструментарий с автоматическим построением разных диаграм и даже чертежей! И не надо будет вышибать слезу из посетителя: "Это Ваш рассчёт, вот сами его и делайте! Программ для расчета различных конструкций существует уйма. Пользуйтесь на здоровье. Здесь же рассказывается, в чем суть такого расчета состоит. А вам, как компьютерщику известно, что в программах бывают баги.

И вообще любой уважающий себя проектировщик, начиная пользоваться какой-либо программой по расчету, сначала сверяет результаты с расчетами, полученными вручную. Так оно надежнее. Доктор Лом доброго времени суток приведите пожалуйста пример расчёта балки с жестким защемлением на концах. Посмотрите статью "Расчет монолитного ребристого перекрытия".

И хотя значения моментов в среднем пролете и на ближайших опорах немного отличаются от значений для балки с жестко защемленными опорами, но суть я думаю, будет ясна. Здравствуйте пожалуйста помогите в расчетах. Выдержит ли нагрузку такой пояс от крыши. Крыша из металло- черепицы. Если вы сделали арку, то арка сама по себе является несущей конструкцией и в усилении не нуждается.

Для примера можете посмотреть статью "Расчет арочной перемычки из кирпича". Здравствуйте д-р Лом. Помогите вот в чем. Если на балку с двух сторон опираются плиты разной длины возникнет крутящий момент. Как его учесть? Для начала построить эпюру крутящих моментов.

Как правило максимальное значение крутящего момента будет возле опор, где изгибающий момент если балка имеет шарнирные опоры равен нулю. Затем рассматривается плоское или объемное напряженное состояние конструкции в наиболее опасном сечении согласно одной из теорий прочности. Больше подробностей в разделе "Крутящий момент". Здравствуйте Доктор Лом. Подскажите пожалуйста как будет работать арматура в балке, если связать вязальной проволокой вместе объединить 4 прутка арматуры диам 8 мм.

Вопрос необычный. Как правило, если по расчету требуется арматура 12 мм, то ее и используют, ведь это дешевле и проще, чем связывать 4 стержня арматуры диаметром 8 мм, впрочем, в частном строительстве это не всегда так.

Однако на практике следует учитывать, что сцепление пучка арматуры из 4 стержней может быть хуже, чем одного стержня периодического профиля. Кроме того потребуется большая толщина защитного слоя бетона, а также следует учитывать возможные неудобства изготовления каркаса. Тем не менее использование нескольких стержней вместо одного вполне допустимо, но чем больше стержней будет в пучке, тем более неравномерно будет передаваться нагрузка на стержни так как обвязка не обеспечит перераспределения нагрузки и потому прямой зависимости между сечением стержней в пучке и несущей способностью быть не может исключение специальные канаты.

Доброго Вам времени суток Доктор Лом. Преклоняюсь перед Вашей разработкой сайта и Вашим терпением! Хотел бы у Вас посоветоваться где я могу найти расчет и конструирование многопролетной не разрезной железобетонной балки под несущие стены на 2 этажа с мансардным этажом литературу, сайт? Пролеты в осях 1,2,3 - 3.

По результатам расчета по 2 пролету на среднее сечение вышло на продольную арматуру нижний ряд 3d36 верхн. Как правило в технической литературе, посвященной вопросам расчета ЖБК, приводятся примеры подбора арматуры и бетона для многопролетных балок с равными пролетами, так как это наиболее характерный случай.

При этом определение напряжений в сечениях конструкций выполняется на основании общих положений строительной механики и теории сопротивления материалов. Поэтому описание в одной статье расчета балки, подобной вашей, вы вряд ли найдете. Кроме того, существуют специальные программы для расчета конструкций любой сложности, но это - для профессионалов.

На моем сайте есть раздел "Статически неопределимые конструкции", где есть статьи, посвященные как теории расчета, так и вопросам конструирования. Но и там нет примера расчета балки с разными пролетами все собираюсь написать подобную статью, но руки не доходят.

Тем не менее все необходимые формулы для расчета там приводятся. Добавить чертеж можно на форуме, но сейчас форум временно закрыт. По армированию среднего пролета ничего конкретного сказать не могу, тут считать надо. Здравствуйте, Доктор Лом. Правильно я понял, что суть расчета сводится к определению изгибающего момента, а дальше все по образцу? А, чтобы определить изгибающий момент, нужно знать распределенную нагрузку.

Вот для меня вся загвоздка в ней, как ее посчитать? Так же, как в Вашем примере балка 4 м над эркером 1 этажа. На нее опираются стены 2 этажа из ж. Все стены дома 15 см ж. Если знать нагрузку, то дальше все достаточно просто и понятно. Если я правильно понял, то в высоту балки включается и расстояние выше перекрытия.

Получается максимальную балку, которую я смогу сделать и рассчитать, равняется 90 см высотой и 15 см шириной? Как рассчитать нагрузку? Определение максимального изгибающего момента - это часть расчета, относящаяся с строительной механике, а подбор сечения балки - это удел теории сопротивления материалов.

Для лучшего понимания почитайте раздел "Основы строймеха и сопромата". Пример сбора нагрузок можно посмотреть в статье " Расчет металлической перемычки для несущих стен". Без чертежей ничего определенного сказать не могу, но похоже, вам придется считать полную нагрузку от вышележащих стен и от кровли, а не так, как это делается в указанной статье. Вы не правильно поняли, балку вы сможете сделать только до отметки низа перекрытия. Все что выше - это дополнительная нагрузка.

Тем не менее стену над перекрытием вы также можете сделать балкой. Площадь сечения арматуры составит 10,17 см2. Размеры сечения балки увеличить нельзя. Пройдет ли данная балка по прогибу? Добрый день, доктор лом. Больше подробностей в статьях, посвященных основам сопромата. Добрый день доктор лом. Необходимо сделать перемычку длиной 3,2 метра на оконный проем. Стена шириной 72 см полнотелый кирпич. Подскажите какая арматура,проволока и сколько? Может кто уже делал такую, поделитесь опытом и знаниями.

Заранее спасибо за ответ. Основная нагрузка - ветровая, направление действия может быть любым. Следовательно, рабочее армирование должно быть одинаковым в верхнем и нижнем поясе. Могу ли я воспользоваться предложенной Вами методикой, подобрав сечение арматуры как для балки с армированием в нижнем поясе, а в верхний поставить такую же арматуру, как и в нижний. Будет ли это в запас прочности? Вообще-то в вашем случае это скорее колонна с жестким защемлением внизу пример расчета колонн приводится в соответствующей статье , а для колонн по умолчанию принимается симметричное армирование.

Впрочем, вашу стойку можно рассматривать и как жестко защемленную консольную балку, на которую действуют продольные масса забора и стойки и поперечные ветер нагрузки. Поэтому добавив в условно верхний пояс такую же арматуру как и в условно нижнем поясе, вы обеспечите надежную работу балки при противоположном направлении ветра.

Я выполнил расчет ЖБ балки выполненной в моем доме и расстроился. А именно: Балка высотой 40 см, шириной 25 см, длина пролета 3 метра. Опираются на неё плиты ПБ 5. Балка является частью армпояса здания. Армирование балки производилось двумя 12мм прутками сверху и двумя 12мм прутками снизу 5см защитного слоя.

По моим нынешним расчетам нужно было класть 4 хлыста 12 мм арматуры снизу. Но этаж уже закрыт! Необходимо ли предпринимать срочные меры по усилению балки? Может стоит возвести рядом колонны с на них опереть ещё две балки с каждой стороны нынешней балки? На вашем месте я бы не спешил расстраиваться, а все как следует пересчитал. Для начала у вас балка - часть армопояса, а значит ее следует рассматривать как жестко защемленную балку.

И работать на опорах будет именно верхняя арматура. Далее, у вас достаточно большая высота балки хотя и толщина защитного слоя не малая. Далее, длина плит у вас меньше, чем в приведенном примере, а значит и нагрузка на балку меньше. При остальных условиях, как в приведенном примере, мне кажется 2 стержней 12 арматуры достаточно. Кроме того, при расчетах можно учесть наличие арматуры в сжатом слое, а это также повышает несущую способность балки см.

Вы можете опытным путем определить прогиб и рассчитать его, затем сравнив значения. Впрочем тут может сильно влиять точность исполнения опалубки. А вообще любое усиление типа колонн с доп. И еще один вопрос - целесообразно ли возведение такой балки при подобных нагрузках и геометрических размерах? Пролет самой балки 6. Цифры я не проверял, но логика правильная. Добрый вечер! Спасибо за быстрый ответ.

Расчитывать ее как 2 плиты с опиранием по контуру и насколько расчет армирования по такой схеме будет точен? Или надо выполнять расчет, учитывая, что в то же время плита является многопролетной балкой? Тут все от вас зависит, точнее от принятой технологической схемы. Если плиты будут заливаться отдельно, то и рассчитывать их следует как отдельные. А если плита будет бетонироваться сразу на все перекрытие, то и рассчитывать ее следует как двухпролетную плиту с опиранием по контуру.

Я так и предполагал, но не совсем уверен в своих предположениях как перейти от расчета 2х пролетной балки к плите опертой по контуру. Правильно ли я понимаю, что арматура в пролетах та что в нижней части должна рассчитываеться так же как для 2х отдельных плит и дополняться рабочей арматурой на опорах в верхней части плиты, причем рассчитывается она арматура исходя из максимальных моментов при использовании расчетов как для 2х пролетной балки?

Насколько критично для прочности перекрытия будет пользоваться расчетной схемой исходя из вышеперечисленных предположений? Расчет плит, опертых по контуру, отличается от расчетов балок. Тут другие моменты и опорные реакции. Вообще расчет пластин плит, опертых по контуру , к тому же имеющих дополнительные опоры - отдельная большая тема. На моем сайте пока нет материалов, посвященных этому вопросу. Так как у вас пролеты одинаковые, то можете рассчитывать каждую из плит как имеющую шарнирное опирание по 3 сторонам и жесткое защемление на четвертой стороне на балке.

В инженерных справочниках такая схема имеется. Либо это означает, что при данном конструктиве плита будет иметь 2-х кратный запас по нагрузке? Больше подробностей в комментариях от и некоторых других. Посмотрите, я не люблю повторяться. Доброе время суток. Пожалуйста подскажите.

Балка жёстко связана со стойками. Вес на балку взял кг. По моим расчётам проходит балка с сечением 0. Правдоподобен ли этот расчёт по вашему опыту. За ранее благодарен Вам! Не зная значения нагрузки, судить о правдоподобности расчета не возьмусь. Если вы учли жесткое закрепление на стойках, что дает максимальный момент на опорах, то все нормально. Подскажите пожалуйста. Делаю армопояс между первым и вторым этажём. Дом из газоблока, толщина стены мм.

Армопояс х мм, является одновременно оконными перемычками, максимальный оконный проём - 1,65м. Перекрытие будут плитами пустотками 1,5х5,6м. Армирование армопояса - 4х14мм внизу, 2х14 вверху, хомуты через мм из 6 катанки. Защитный слой бетона - 30 мм. Бетон самомесный М Достаточно ли такого армирования?

По вашему вопросу есть отдельная статья "Вопрос по расчету балки - перемычки - армопояса", посмотрите. Спасибо, статью читал, по диаметру и количеству арматуры вроде верно, но не совсем понятно, арматуру всё таки лучше расположить одинаково 3 сверху-3 снизу или 2 сверху-4 снизу. Лучше одинаково 3 сверху-3 снизу, а еще лучше 4 сверху-4 снизу или использовать арматуру большего диаметра по указанным в статье причинам.

Такую, которая выдержит приложенные нагрузки. Больше подробностей по расчету металлических балок в статье "Расчет металлической перемычки для несущих стен", но кроме этого вам следует проверить простенки на устойчивость. Если под силикатной стеной вы имеете ввиду стену из силикатного кирпича, то скорее всего нагрузку простенки выдержат, а вот если стены из газосиликатных блоков - то не факт.

Больше подробностей в статье "Расчет стены из газосиликатных блоков на прочность и устойчивость". Добрый день, Доктор. При увеличении высоты проема, перемычка над ним оказалась под армопоясом. Подскажите, пожалуйста, как поступить: - залить перемычку и армопояс отдельно; - при изготовлении перемычки сделать выводы арматуры для соединения с армопоясом; -залить оба элемента как единое целое.

За ранее благодарен! Z как их находить. Наличие в таблице других данных не означает, что именно вам они нужны. Похоже у вас, если посчитать получится достаточно низкий коэффициент армирования, поэтому и требуется арматура малого диаметра. Вам при ваших нагрузках можно уменьшить сечение балки. Впрочем вы можете и заложить арматуру большего диаметра, запас прочности еще никому и никогда не повредил.

Здравствуйте, насколько критично, если коэффициент? У вас вполне нормальный коэффициент армирования, практически в рекомендуемых пределах. К тому же это не более чем рекомендуемые пределы, позволяющие оптимизировать соотношение бетона и арматуры, не более того.

На несущую способность коэффициент армирования не влияет. Спасибо за ваши труды, много полезной информации. У вас есть примеры расчета монолитных лестничных маршей? Прошу Вас дать электронный адрес, что бы я мог выслать фотографию, для конкретной формулировки вопроса. Консоль 5,5 метров опирается на консоль около 2 м Вопрос - звучит уже не на Где можно посмотреть или примеры расчетов или вообще что нибудь по данному вопросу?

С уважением. Можете отправить на sovetporemontu mail. Здравствуйте, Доктор. Если по расчету поперечная арматура не требуется, то значит прочности бетона хватает и наклонных трещин не будет. А вот нормальные трещины скорее всего будут и они даже показаны на рисунке 6. Расчеты же по образованию и раскрытию трещин необходимы для конструкций, работающих, так сказать в "тяжелых" условиях. Например, для перекрытия над цехом химической промышленности или над бассейном такой расчет обязателен.

Потому что в трещины могут проникать химически активные элементы, вода, что со временем будет приводить к разрушению или коррозии арматуры в раскрытых трещинах, а значит и к уменьшению несущей способности конструкции. Прошу компетентного совета. Вопрос что необходимо еще посчитать для надежной работы такой балки?

Вес балки в расчетах не учитывал. Но все равно расчетная нагрузка будет почти в 2 раза меньше принятой вами. Кроме того, при столь большом пролете другие решения, например металлические фермы могут быть более оптимальными. Ну и конструктивно устанавливаемая арматура вам также не помешает.

Спасибо за ответ. Буду рассматривать метеллическую ферму и замуровывовать ее кирпичной кладкой с утеплителем. Металлическими конструкциями Вы занимаетесь? В сжатой зоне посчитал. Получилось после проверки 2-ой запас. Нижний пояс D45мм 5 стержней, верхний d22 в 4 нити. По расчету металлических конструкций есть несколько статей. Есть статьи и по расчету ферм, впрочем по расчету прямоугольной фермы статей нет.

Уважаемый доктор! Отличная статья. Но вот как расчитать монолитный ростверк сечением шириной 40 и высотой 60 см. Но сам роствер операется на уплотненый песок. По моему мнению также, как и обычную балку, то есть без учета опирания на уплотненный песок. Так как в качестве фундамента выбраны сваи, то значит или грунт, обладающий необходимыми несущими свойствами, залегает слишком глубоко или есть необходимость максимально увеличить площадь контакта фундамента с основанием.

Но в любом случае надеяться на дополнительную несущую способность грунта под ростверком не стоит. Тем не менее, если у вас под рукой есть результаты инженерно-геологических изысканий, то вы можете просчитать осадку основания под подошвой фундамента-ростверка и затем сравнить полученное значение с прогибом балки-ростверка. Если осадка основания будет ощутимо меньше прогиба балки, то расчетная нагрузка на ростверк уменьшится пропорционально разнице осадки и прогиба. К касательным напряжениям это не относится.

Эти марки теряют свои характеристики быстро, так как хорошо и быстро впитывают влагу и комкаются. Практически все марки и классы цемента имеют в своем составе поверхностно-активные вещества, которые придают бетонному раствору хорошую пластичность. Эти же вещества способны повысить степень морозостойкости и водонепроницаемости.

Что такое степень морозостойкости? Эту степень определяют путем заморозки и разморозки материал. Смотрят, насколько материал восприимчив к этим перепадам температур, и насколько сохраняются его качества.

Какие марки морозостойкости бывают? Это F50, F75, F, самое высокое значение — F Узнать всё про время застывания бетона , можно из данной статьи. Степень водонепроницаемости, как определяют ее? В качестве образца для испытаний берут цилиндр высотой в 15 см и погружают в воду. Показатель водонепроницаемости определяется путем давления воды, нужно добиться того, чтобы бетон не пропускал жидкость. Что такое класс бетона?

Эта характеристика, которая обозначается числом. Каждое число говорит о том, насколько хорошо проявляется то или иное свойство. Гарантия выполнения лежит в пределах 0, Самый маленький класс бетона В1, самый большой — В О том какой ГОСТ морозостойкость бетона , можно узнать в данной статье. Если вам нужен бетон В20, то вы можете увидеть на прилавках магазинов марку М — это одно и то же. Каков состав бетона м указан в данной статье. Но нужно учитывать и количество влаги, которое входит в состав гравия и песка.

В противном случае качество раствора снизится, прочностные характеристики уменьшатся, а весь раствор получится жидким. Щебень, который будет входить в смесь, должен иметь минимум прожилок, структура должна быть целостной, иначе прочность бетона понизится. Средний диаметр щебеня — будет отличным вариантом для приготовления раствора. Упругость — свойство, которое очень важно для бетона. Параметр говорит о том, какую силу давления сможет выдержать конструкция, готовая к эксплуатации. Это свойство зависит от того, какого размера наполнитель входит в состав.

Если средний размер гравия составляет 4 см, то максимальное давление, которое способен выдержать бетон, составит 38, 5 МПа. При среднем размере в 12 см упругость повышается, это число равно 43, 5 МПа. Каков состав бетона м на 1 м3 указано в статье.

Морозоустойчивость марки В20 составляет F То есть материал может перенести циклов заморозки и разморозки. Но если в состав внести соответствующие добавки, то эта цифра увеличится до Удельный вес бетона составляет кг, плотность — кг на метр кубический.

Водонепроницаемость материала составляет W6. Как и в случае с морозоустойчивостью, этот показатель можно улучшить при помощи добавок. Подвижность бетона П2-П4, осадка конуса составляет 4 см. О том каковы пропорции бетона м указывается в статье. Приготовить раствор с нужными свойствами можно как в промышленных масштабах, так и собственноручно.

Для того чтобы сделать это самостоятельно, нужно точно учитывать все характеристики используемых веществ. Зачастую добиться нужной консистенции раствора можно путем проб и ошибок. Что касается материала, который готовят в промышленности, то он будет отвечать всем требованиям. Особенно внимательно стоит читать инструкцию. На этикетке будет указаны требования, которым должен отвечать бетон. Каковы технические характеристики бетона в 15 м указывается в статье.

Если бетон нужно перевезти на дальние расстояния, то необходимо позаботиться о том, чтобы смесь сохранила свою однородность. Стоит учитывать, что бетон может расслоиться. А случается это из-за наполнителя. Он имеет тяжелый вес, поэтому его частицы начинают опускаться вниз.

СВЕРЛЕНИЕ БЕТОНА КРАСНОЯРСК

А при выборе наименьшего значения, увеличится сечение конструкции или изделия, что в свою очередь отразится на перерасходе денежных и энергоресурсов. Есть еще такое определение, как предел прочности на растяжение. По своей природе, данный материал в разы хуже выдерживает растягивающие нагрузки. Поэтому его и армируют в ЖБИ, стяжках пола большой толщины, фундаментах и прочее.

При расчетах используют в приоритете показатель при сжатии. В принципе, любое изделие или конструкция, испытывают большие нагрузки именно от сжимающих статических или динамических воздействий. Но сопротивление к изгибающим воздействиям учитывают при проектировании. В таких случаях, просто пользуются таблицей соответствия классов.

Таблица 6. От прочности в срезе при скалывании, зависит устойчивость к сжатию от корреляционных показателей. Сопротивление сжатию В25 наиболее часто встречающийся показатель при проектировании материала. При расчетах нужно учитывать, что класс В напрямую зависит от его средней прочности R, МПа. Соответственно, используется следующая формула:.

Другое дело, когда рассчитываются всевозможные железобетонные конструкции. Особо тщательно просчитывается граничная высота оговариваемой зоны. Она выражает такую высоту, при которой перед разрушением напряжения в сжатом материале и растянутой арматуре, достигают своих максимальных значений одновременно.

Только при таком условии можно считать сечение нормально армированным. При этом относительная высота этой зоны таблица , используется для определенного изделия своя. Их можно найти в нормативных документах, и применять данные при расчетах. В принципе, представленная информация вкратце разъяснила, что представляет собой зона сжатия и сопротивление осевому сжатию.

Разобравшись с тем, что такое сопротивление материала на сжатие, рассмотрим основные методы определения данного показателя. Проверка на сжатие проводится, как правило, в аккредитованных строительных лабораториях на поверенном оборудовании.

Также будут необходимы точные лабораторные весы, штангенциркуль и испытуемые образцы. Последние готовятся заранее из нужной партии. Форма стандартная — куб со сторонами 10 см. Согласно техническим документам, используют от 3 до 5 штук образцов для одной партии. Изначально их нужно подготовить, отчищая от загрязнения и взвешивают для определения соответствия плотности, веса и проектной марки материала. Абсолютно ровными гранями образец устанавливается на пресс, включается и начинается проверка.

Максимальная нагрузка, при которой началось разрушение образца — это и есть предельное сжатие. Среднее значение устанавливается по результатам контроля всех отобранных образцов. По конечной цифре определяется, соответствует или нет фактическая прочность нормативным и проектным значениям.

После чего она заносится в журнал. Галерея: процесс испытания разрушающим методом с помощью пресса. Более подробная инструкция по тестированию бетонных образцов, представлена в видео в этой статье. Преимущественно его используют на строительной площадке. Этот способ хоть и не является приоритетным, но все же, предусмотрен ГОСТ Обязательно перед «простреливанием» бетона необходимо выбрать или подготовить поверхность.

Она должна быть ровной без шероховатостей, вмятин, пустот, трещин и прочих дефектов площадью не меньше см 2. Для избегания образования деформации конструкции до ее застывания и созревания 28 суток необходимо обеспечить благоприятные условия для твердения: поддерживать уровень влажности и не допускать перепадов температур. В строительстве чаще используют более подвижные растворы В20 П3-П4.

Такие удобно заводить в опалубку посредством бетононасоса. Во многих случаях для частотного строительства достаточно характеристик бетона в20 М , но по разным причинам чаще принимают М в Это приводит к необоснованному удорожанию строительства. Бетон в20 можно замешивать непосредственно на строительной площадке, что позволит сэкономить на транспортных перевозках.

Вообще это отличная марка раствора для загородного строительства и благоустройства, с которой можно сохранить бюджет и обеспечить надежность возводимых конструкций с достаточным запасом прочности. Бетон В20 М Оценка статьи:. Пока оценок нет. Пластификатор для бетона с3. Цемент, вода и пгс для изготовления бетона. Беспыльные бытовые и промышленные полы из бетона.

Технология укрепления и железнения пола из бетона. Чем и как отмыть бетон. Пластификаторы для заливки теплых бетонных полов. Красители и пигменты для окрашивания бетона. Какой цемент лучше для фундамента.

Очень цементного раствора вручную нами говоря